65mn彈簧鋼絲，錳進(jìn)步淬透性，φ12mm的鋼材油中能夠淬透，表面脫碳傾向比硅鋼小，經(jīng)熱處理后的歸納力學(xué)性能優(yōu)于碳鋼，但有過熱敏感性和回火脆性。用作小尺度各種扁、圓繃簧、座墊繃簧、繃簧發(fā)條，也可制作繃簧環(huán)、氣門簧、離合器簧片、剎車繃簧及冷拔鋼絲冷卷螺旋繃簧等。

氬弧焊對焊工藝

為了減小電極的消耗，挑選直流正接進(jìn)行線材的對焊實(shí)驗(yàn)，即選用直流電源，線材接電源的正極，鎢極接電源的負(fù)極。
含1%或2%氧化釷的鎢極發(fā)射電子效率高，電流承載能力好，且抗污染性能好，引弧簡單并且電弧比較安穩(wěn)。為了便于操作，挑選直徑為2mm的較細(xì)的釷鎢極，并且電極前端磨尖。

由于氬氣較低的電弧電壓特性關(guān)于薄板和線材的手弧焊特別有利，因而挑選氬氣做維護(hù)氣體。

實(shí)驗(yàn)選用直流手工氬弧焊機(jī)，焊接前，將鋼絲兩頭頭細(xì)心磨平，為避免焊點(diǎn)發(fā)生氣孔，用丙酮將端頭油污清洗干凈。將兩頭磨平的線材放在平坦?jié)崈舻膶φ迳希箖深^頭對正，接頭處不留間隙，用壓鐵壓住接頭兩側(cè)。將線材接焊機(jī)正極，鎢極接負(fù)極，分別將電流調(diào)至20A，15A，10A，8A進(jìn)行焊接。焊接時，在接頭周圍引燃點(diǎn)弧并使之焚燒安穩(wěn)，將電弧移至接頭處使接頭金屬熔化后迅速將電弧平息，一起細(xì)微施加頂鍛力，冷卻后即完成焊接進(jìn)程，焊接進(jìn)程中不運(yùn)用填充焊絲。

?65mn彈簧鋼絲

實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)焊接電流為20A時，電弧焚燒劇烈，接頭處金屬飛濺嚴(yán)峻，焊點(diǎn)塌陷嚴(yán)峻。當(dāng)電流調(diào)至15A時，電弧焚燒較平穩(wěn)，熔池飛濺少，但焊縫仍有塌陷。但電流降至10A時，引弧簡單，電弧焚燒安穩(wěn)，焊縫處沒有塌陷現(xiàn)象。圖2為焊接電流10A時，用數(shù)碼相機(jī)在LeicaMZ6型體視顯微鏡下拍下的焊接接頭形狀。能夠看出，接頭的圓柱度較好，將其打磨后能滿意線鋸的要求。當(dāng)電流調(diào)至8A以下時，引弧困難且電弧不安穩(wěn)，難以完成焊接進(jìn)程。

焊接接頭實(shí)驗(yàn)

由于65Mn鋼具有過熱傾向，因而焊接熱影響區(qū)對接頭的力學(xué)性能影響很大。直徑0.7mm的65Mn鋼絲經(jīng)氬弧焊對焊后接頭處非常硬脆，悄悄折彎焊點(diǎn)處，就會在熔合線或焊縫處脆斷，斷口呈明顯的脆性開裂形貌。所得接頭由焊縫和熱影響區(qū)組成，沿接頭軸線測試從焊縫中心至母材各個區(qū)域的顯微硬度。測量結(jié)果表明，從母材到熱影響區(qū)及焊縫中部，顯微硬度急劇增加，焊縫中部硬度達(dá)HV1060，這說明熱影響區(qū)及焊縫中部生成了硬脆安排。

關(guān)于這種具有硬脆安排的接頭，為了進(jìn)步其耐性和塑性，下降其硬度，取得硬度、強(qiáng)度、塑性和耐性的恰當(dāng)合作，有必要對焊接接頭進(jìn)行恰當(dāng)?shù)幕鼗鹛幚?。熱處理后，?yīng)將熱影響區(qū)的脆性消除，一起應(yīng)能使母材堅(jiān)持一定的強(qiáng)度和彈性。回火在箱式電阻爐內(nèi)進(jìn)行，回火工藝見表1。將回火后的鋼絲焊接接頭處細(xì)心打磨，使其直徑與母材直徑大致相等，再在WE-50拉伸實(shí)驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)。每種回火處理的試樣取三根，取其拉力的平均值。

由實(shí)驗(yàn)?zāi)軌蚩闯觯?30℃以上熱處理后，母材彈性基本消失，且開裂均發(fā)生在母材處，而不發(fā)生在焊點(diǎn)及其熱影響區(qū)，這說明熱處理后雖然熱影響區(qū)的脆性徹底消失，但母材的強(qiáng)度被大大削落（經(jīng)實(shí)驗(yàn)，所用母材的抗拉強(qiáng)度為1663MPa）。260℃保溫10min時，雖然資料彈性基本不變，但熱影響區(qū)的脆性不能消除。

當(dāng)加熱溫度為280℃，保溫10min時作用最好，熱影響區(qū)的抗拉強(qiáng)度只比母材下降20%左右，而母材的彈性消失較小。將280℃回火處理的焊頭沿軸線方向測試縱剖面上各個區(qū)的顯微硬度，發(fā)現(xiàn)焊縫處的最高硬度值下降到HV500左右，比未處理時的硬度下降大約1倍。焊好的環(huán)形鋼絲不光應(yīng)能滿意一定的強(qiáng)度和彈性要求，并且具有一定的疲勞強(qiáng)度。